(1) 將概率統(tǒng)計(jì)方法引入到受軸向變載荷作用的螺栓聯(lián)接的可靠性設(shè)計(jì)中，并對(duì)汽車衡用液力加法器聯(lián)接螺栓的可靠性計(jì)算進(jìn)行了分析，給出了例證。

(2) 目的研究充滿液體的圓柱殼軸向沖擊過程中的內(nèi)壓變化規(guī)律.

(3) 當(dāng)軸向應(yīng)力與剪應(yīng)力幅值的比值保持不變時(shí)，砂土液化強(qiáng)度隨著橢圓面積的增大而降低。

(4) 模擬得到了輸出微波功率隨柵網(wǎng)間距，隨反向二極管軸向間距以及提取口徑向間距變化的規(guī)律。

(5) 在對(duì)波面矢高進(jìn)行定義的基礎(chǔ)上,提出CCD軸向掃描檢測(cè)激光束準(zhǔn)直度的方法.

(6) 同樣，定位銷可滑動(dòng)地固定在桿內(nèi)并且被凸輪接合，以軸向移入鎖芯中。

(7) 為了補(bǔ)償軸向位移，經(jīng)常在雙十字萬向聯(lián)軸器的中間軸上采用軸向滑動(dòng)裝置。

(8) 把共形陣列等效為沿軸向方向若干個(gè)圓環(huán)陣單元組成的線陣，計(jì)算其方向圖函數(shù)。

(9) 軸向間隙影響著葉片式氣動(dòng)馬達(dá)的容積效率和機(jī)械效率。

(10) 這些軸承的滾筒是軸向鉆通的，通過所謂的插銷式保持架的插銷引導(dǎo)。

(11) 針對(duì)摩擦片軸向溫度分布不平衡，制定了潤滑流量的匹配結(jié)構(gòu)優(yōu)化方案。

(12) 這種設(shè)計(jì)方法不僅對(duì)于單片軸向梯度折射率透鏡，而且對(duì)于同時(shí)包括均勻介質(zhì)元件的光學(xué)系統(tǒng)也是很方便的。

(13) 例如，在遇到轉(zhuǎn)動(dòng)力和軸向力時(shí)，可選擇金字塔形突出部136。

(14) 推導(dǎo)了彈性軸向行進(jìn)索無阻尼線性受迫振動(dòng)解，用數(shù)值方法求得有阻尼行進(jìn)索受迫振動(dòng)和自激振動(dòng)響應(yīng)。

(15) 軸向控制動(dòng)力性鎖釘能夠起到平衡固定的作用，具有良好的生物力學(xué)性能。

(16) 比如包括一個(gè)數(shù)字步進(jìn),滑動(dòng)控制,一個(gè)軸向數(shù)據(jù)網(wǎng)格要素和菜單欄。

(17) 介紹了采用軸向壓縮脹形成形原理，生產(chǎn)高檔建筑及制冷系統(tǒng)用薄壁紫銅管三通接頭的成形工藝和模具結(jié)構(gòu)。

(18) 在試驗(yàn)研究的基礎(chǔ)上，對(duì)泵系統(tǒng)軸向渦流進(jìn)行了分析計(jì)算，給出了平面渦流、柱面渦流和軸向渦流的渦線計(jì)算公式，并繪出了它們的渦線。

(19) 相反,軸向光束則隨著往復(fù)穿過激活媒質(zhì)而不斷加強(qiáng).

(20) 因此，如何確定渦輪鉆具合理的軸向間隙，對(duì)提高渦輪鉆具的裝配質(zhì)量乃至使用壽命具有重要的意義。

(21) 多個(gè)棘爪沿軸向形成在所述壓砧的兩個(gè)半部件上。

(22) 利用有限元方法對(duì)螺紋的法向、軸向和切向應(yīng)力應(yīng)變進(jìn)行了計(jì)算。

(23) 所有不同直徑根軸向阻力測(cè)定平均值為計(jì)算值的3.8倍。

(24) 泊松比的定義為樣品橫向應(yīng)變與軸向應(yīng)變的相反數(shù)。

(25) 提出了解決問題的對(duì)策，即加油法、歪斜托輪和調(diào)整氣缸壓力法等，可以控制旋轉(zhuǎn)反應(yīng)爐的軸向竄動(dòng)。

(26) 然后用薄鋁殼來模擬鲅魚圈1號(hào)高爐爐殼進(jìn)行屈曲實(shí)驗(yàn)，分析有關(guān)幾何參數(shù)對(duì)高爐爐殼軸向臨界載荷和屈曲模態(tài)的影響。

(27) 根據(jù)夢(mèng)工廠立體攝影總監(jiān)菲爾麥克納利所說，這個(gè)設(shè)備最重要的，是軸向角度的設(shè)定，或者說，是兩個(gè)攝像頭之間的距離。

(28) 接下來，本文運(yùn)用幾何繞射理論方法，對(duì)偏焦拋物反射面天線前軸向區(qū)以外區(qū)域的繞射場(chǎng)進(jìn)行了分析和計(jì)算，這一部分是本文的難點(diǎn)。

(29) 結(jié)果表明，這種方法提高了天線的方向性系數(shù)，在較寬的頻率范圍內(nèi)具有較好的圓極化特性，是改善軸向模螺旋天線輻射特性的一種簡(jiǎn)單且有效的辦法。

(30) 結(jié)果表明，濾管內(nèi)氣體流動(dòng)可分為進(jìn)氣過程和排氣過程，穿過濾管壁的平均徑向反吹速度和回流速度沿濾管軸向分布不均勻是導(dǎo)致濾管外表面清灰不均勻的重要原因。

(31) 夾具前方豎立有Z軸向移動(dòng)氣缸.

(32) 軸承采用了單列向心推力球軸承，這種軸承具有同時(shí)承受較大的軸向荷載和徑向荷載的能力。

(33) 采用坐標(biāo)變換和函數(shù)展開成傅立葉級(jí)數(shù)的方法，推導(dǎo)出了牛頓流體偏心環(huán)空軸向流動(dòng)速度場(chǎng)的嚴(yán)格數(shù)學(xué)解析解。

(34) 層間正應(yīng)力也存在自由邊緣效應(yīng)，對(duì)于軸向拉伸，其在自由邊緣處的值為負(fù)。

(35) 采用圓錐滾子軸承取代現(xiàn)有的軸向推力球軸承。

(36) 萊鋼燒結(jié)廠燒結(jié)主抽風(fēng)機(jī)原采用離心式迷宮密封，因離心密封環(huán)隨軸向竄動(dòng)引起軸承座漏油。

(37) 它們通過保持架的軸向滑動(dòng)區(qū)或加工過的軸承圈擋邊軸向的引導(dǎo)。

(38) 當(dāng)版軸爆發(fā)軸向竄不靜時(shí),承印物上色樣不安定,色標(biāo)進(jìn)取爆發(fā)位移.

(39) 并且提出用作圖法確定旋葉升角沿滾筒軸向的變化規(guī)律。

(40) 水平嵌板的優(yōu)勢(shì)在于其選擇軸向尺寸的范圍極廣.

(41) 套準(zhǔn)裝置采用日本太洋公司套版系統(tǒng)，可自動(dòng)進(jìn)行軸向和周向套準(zhǔn)，套印精度高。

(42) 目的測(cè)定大鼠頸動(dòng)脈血管段的軸向張力。

(43) 依據(jù)有限元西安理工大學(xué)碩士學(xué)位論文法分析，軸向加荷應(yīng)力路徑模型確定的安全系數(shù)較圍壓卸荷應(yīng)力路徑模型確定的安全系數(shù)小。

(44) 通過軸向剛度與應(yīng)力的測(cè)試，對(duì)波節(jié)換熱管的軸向熱補(bǔ)償性能進(jìn)行了試驗(yàn)研究。

(45) 結(jié)果表明，在大、小錐段交接處附近的流場(chǎng)更加順暢，特別是水力旋流器軸向速度的波動(dòng)明顯減少。

(46) 同理；在肺組織則是相反的情況，軸向劑量率隨著深度降低情況的比水中少。

(47) 與相同外形尺寸的有保持器的單向推力球軸承比較，該種軸承安裝的鋼球數(shù)目多，軸向承載能量較高，極限轉(zhuǎn)速較低。

(48) 該方法提供了能力，使軸向，周向和離軸應(yīng)變對(duì)冒口人體測(cè)量和金屬復(fù)合材料的聯(lián)合區(qū)域。

(49) 利用解析函數(shù)的保角變換與羅朗級(jí)數(shù)展開，獲得了軸向剪切模量的封閉公式。

(50) 對(duì)于合并1.50D以下的散光患兒，散瞳驗(yàn)光可能更有助于確定柱鏡的軸向。

(51) 如果焊道未經(jīng)機(jī)加工或未磨平，則應(yīng)從焊道兩側(cè)母材上沿兩個(gè)焊縫軸向進(jìn)行檢驗(yàn)。

(52) 對(duì)數(shù)控機(jī)床主軸單元中軸向定位元件過盈套進(jìn)行了結(jié)構(gòu)尺寸設(shè)計(jì).

(53) 要害詞:腰椎形態(tài)學(xué),椎管狹窄,體位MRI,軸向負(fù)荷,硬脊膜囊橫斷面積.

(54) 最后，本文對(duì)軸向模螺旋天線和雙脊喇叭天線的輻射場(chǎng)進(jìn)行了分析。

(55) 所以渦輪定、轉(zhuǎn)子軸向間隙的正確調(diào)節(jié)決定了渦輪鉆具的工作壽命。

(56) 經(jīng)數(shù)據(jù)處理、分析,揭示了軸向旋渦流相對(duì)速度在不同轉(zhuǎn)速時(shí)的分布規(guī)律.

(57) 鋼絲繩向新的一層過渡時(shí),對(duì)端側(cè)板產(chǎn)生軸向推力,導(dǎo)致側(cè)板彎曲,同時(shí)在側(cè)板與筒壁過渡處產(chǎn)生較大應(yīng)力.

(58) 依據(jù)赫茲接觸理論，給出考慮預(yù)緊的軸承徑向剛度、軸向剛度和角剛度計(jì)算表達(dá)式。

(59) 固裝在電機(jī)主軸上之轉(zhuǎn)子的外周緣上，按軸向開有多道與永磁體相匹配的嵌線槽，在嵌線槽內(nèi)嵌置有循環(huán)繞組線圈。

(60) 柱塞相對(duì)于活塞的相對(duì)軸向運(yùn)動(dòng)在柱塞內(nèi)造成真空。

(61) 研究結(jié)果表明，雖然對(duì)置后發(fā)動(dòng)機(jī)軸向長度有所增加，但主軸軸向力能完全平衡，主軸產(chǎn)生轉(zhuǎn)矩大，軸承負(fù)荷小，可提高功率。

(62) 我們以象散光束為例，根據(jù)軸向全息圖能夠給出該光束補(bǔ)償系統(tǒng)的狀態(tài)。

(63) 同時(shí)解決了高工作壓力下多級(jí)泵的軸向力平衡及靜密封問題。

(64) 結(jié)論HA廣泛涂層股骨假體具有骨傳導(dǎo)作用，可抗軸向力和抗扭轉(zhuǎn)力，且手術(shù)風(fēng)險(xiǎn)低，能夠獲得較好的同定。

(65) 然后管材必需通過夾緊裝置成軸向的轉(zhuǎn)移。

(66) 對(duì)水平井段偏心環(huán)空中冪律流體和賓漢流體軸向流層流流場(chǎng)作了理論分析。把偏心環(huán)空視作變外徑的同心環(huán)空。

(67) 從算例可以發(fā)現(xiàn)：在其它參數(shù)不變的情況下，鉆柱的偏心對(duì)冪律流體螺旋流軸向流量的影響非常大。

(68) 進(jìn)一步研究變焦距系統(tǒng)遠(yuǎn)心光路的結(jié)構(gòu)特征，得出了使系統(tǒng)在整個(gè)變焦過程中都處于遠(yuǎn)心位置的光闌軸向位移方程。

(69) 南北軸向的褶皺構(gòu)造與東西軸向的褶皺構(gòu)造相互疊加，形成了格子狀構(gòu)造，控制著金礦的主體。

(70) 文中，首先采用分子力學(xué)理論得出了受軸向載荷作用下單壁碳納米管的總勢(shì)能；然后通過總勢(shì)能與相應(yīng)薄圓柱殼的應(yīng)變能比較，推導(dǎo)出了單壁碳納米管楊氏模量的計(jì)算公式。

(71) 該組合式螺絲批握持感好、軸向限位性好。

(72) 軸向滾子具有機(jī)制的保持架或者聚酰胺分離器。

(73) 闡述了解決螺旋送料機(jī)的磨損問題，并介紹了利用聚乙烯材料作送料槽內(nèi)襯板的方法、減輕其磨損的辦法和增設(shè)軸向助推的機(jī)械裝置。

(74) 單軸的應(yīng)力狀態(tài)跟棱柱桿承受單純軸向拉伸十分近似.

(75) 從色散方程復(fù)數(shù)根出發(fā)【造句 網(wǎng) .】，估算了由于軸向開窄縫引起的衍射損失。

(76) 通過對(duì)加筋土的靜三軸試驗(yàn)結(jié)果的規(guī)格化處理，得到了一系列加筋土的規(guī)格化應(yīng)力同軸向應(yīng)變的關(guān)系曲線。

(77) 軸向磁力隨磁環(huán)軸向長度的增大而增大，隨磁環(huán)軸向間隙、徑向偏心及磁環(huán)相對(duì)磁導(dǎo)率的增大而減小。

(78) 對(duì)帶軸向溫控儀的金屬蒸氣激光放電管，建立了描述放電管徑向溫度場(chǎng)的簡(jiǎn)單數(shù)學(xué)模型。

(79) 應(yīng)用第一類拉格朗日方法對(duì)系統(tǒng)進(jìn)行力學(xué)分析，建立了以電機(jī)轉(zhuǎn)矩為輸入且輪在軸向無滑移的非完整約束下系統(tǒng)的數(shù)學(xué)模型。

(80) 給出了由熱輻射和熱傳導(dǎo)引起的徑向溫度變化的解析表達(dá)式，計(jì)算分析了軸向溫控儀對(duì)激光管管壁溫度和徑向溫度分布的作用機(jī)制。

(81) 目的觀察X、Y軸向的徑向加速度對(duì)科里奧利錯(cuò)覺的影響。

(82) 彈性分析顯示，磁力彈簧的彈力隨位移變化的線性相當(dāng)好，彈性大小和可壓縮位移取決于大、小磁環(huán)的直徑及兩者之差和磁環(huán)的軸向高度。

(83) 多級(jí)離心泵在運(yùn)轉(zhuǎn)過程中，會(huì)產(chǎn)生軸向力 . ，此力的平衡問題多年來一直沒有得到根本的解決。

(84) 承受單純軸向拉伸和壓縮的棱柱桿十分近似地處于單軸的應(yīng)力狀態(tài).

(85) 金屬卟啉配合物的生物功能與其軸向配位現(xiàn)象是有著密切的聯(lián)系的，軸向配位是金屬卟啉的重要性質(zhì)。

(86) 軸向系統(tǒng)由篩胞、韌皮薄壁組織細(xì)胞、蛋白細(xì)胞和韌皮纖維組成，徑向系統(tǒng)由韌皮射線組成。

(87) 關(guān)鍵在于，它是相互交織與玻纖布為軸向力將大滿貫線圈輪流一起和短期出來。

(88) 主要分為軸向注入系統(tǒng)直線輸運(yùn)段的設(shè)計(jì)，空間電荷效應(yīng)的探討以及偏轉(zhuǎn)板的設(shè)計(jì)這三大部分。

(89) 研究軸向二維粘性流體作用下四跨簡(jiǎn)支板狀梁的自由振動(dòng)穩(wěn)定性。

(90) 根據(jù)常熟市所面臨的全新的發(fā)展形勢(shì)和所處的特定的發(fā)展階段，提出采用“重心偏移，軸向拓展”的發(fā)展模式，并進(jìn)行全規(guī)劃用地范圍的發(fā)展政策分區(qū)。

(91) 本文簡(jiǎn)述了利用電渦流測(cè)振儀對(duì)船舶推進(jìn)軸系的軸向振動(dòng)的測(cè)量方法，并對(duì)一艘出口油船的測(cè)量結(jié)果進(jìn)行了討論。

(92) 如果沉積盆地是覆于結(jié)晶基底之上的，那么這個(gè)盆地的深度，軸向以及其它一些大致的趨勢(shì)均可勾繪出來。

(93) 葉輪區(qū)軸向速度較大，徑向速度北京化工大學(xué)博士學(xué)位論文很小，其速度分布與環(huán)形射流速度分布類似。

(94) 利用離合滑套在主動(dòng)軸上的軸向移動(dòng)進(jìn)行離合，操縱方便。

(95) 軸承徑向和軸向的承載能力都比較大，各配件可替換性強(qiáng)。軸承通過調(diào)節(jié)偏心外六角來調(diào)整芯軸位置進(jìn)而達(dá)到調(diào)整側(cè)滾輪軸向尺寸的目的。

(96) 結(jié)合反滲透海水淡化高壓泵的能耗狀況，合理選擇了萬噸級(jí)反滲透海水淡化高壓泵的泵型，提出了一種軸向吸入節(jié)段式高壓多級(jí)泵的新型結(jié)構(gòu)型式。

(97) 闊葉樹材主要由導(dǎo)管、木纖維、軸向薄壁組織、木射線等組成，構(gòu)造較復(fù)雜。

(98) 簡(jiǎn)要介紹了電磁動(dòng)態(tài)單螺桿擠出機(jī)的結(jié)構(gòu)性能，分析了螺桿在振動(dòng)力場(chǎng)作用下的軸向受力狀況。

(99) 我們裝配為工業(yè)應(yīng)用的大直徑軸向葉輪。通常，在意大利我們買成組的鋼輪和鋼管來加強(qiáng)我們被擠壓的鋁刀片。

(100) 平衡盤的平衡狀態(tài)是動(dòng)態(tài)的，泵的轉(zhuǎn)子在某一平衡位置會(huì)前后作軸向脈動(dòng)。

(101) 特殊的徑向游隙或軸向游隙要求,可按訂貨規(guī)定生產(chǎn).

(102) 結(jié)果表明，拓?fù)淙毕菸暹呅魏推哌呅卧谔脊苤醒?em>軸向的不同分布對(duì)碳管電學(xué)性能的影響明顯不同。

(103) 泵軸向力與徑向力，均由軸承盒內(nèi)所裝單向推力球軸承，單列向心球軸承及滑動(dòng)導(dǎo)軸所承受。

(104) 目前最常用的螺紋擰緊方法是扭矩控制法，該方法容易導(dǎo)致螺紋副軸向預(yù)緊力分散，聯(lián)接可靠性不高。

(105) 測(cè)試出波形套具有的特殊工作特性：在軸向壓縮下較容易產(chǎn)生變形，且在一定變形范圍內(nèi)壓縮力基本保持不變。

(105) 高考升學(xué)網(wǎng)-造句大全,幾千詞語的造句供您參考!

(106) 結(jié)果表明，在大、小錐段交接處四周的流場(chǎng)更加順暢，特別是水力旋流器軸向速度的波動(dòng)明顯減少。

(107) 卡套可以稍旋轉(zhuǎn)，但不能軸向推移。

(108) 好的儲(chǔ)集體主要有湖底扇中扇辮狀水道砂體和軸向重力流水道砂體。

(109) 最后，以軸向拉伸板，純彎曲梁和對(duì)徑受壓圓盤為試件，測(cè)定了它們的材料條紋值。

(110) 首先選擇一個(gè)位于井軸上的垂直磁偶極子作為場(chǎng)源，并假設(shè)參與計(jì)算的介質(zhì)相對(duì)于偶極子軸是軸向對(duì)稱的，這樣可將模型作為二維問題處理。

(111) 對(duì)槳盤處軸向伴流的計(jì)算表明，計(jì)算結(jié)果是合理的。

(112) 減阻流體的軸向和橫向速度脈動(dòng)之間的關(guān)聯(lián)被明顯抑制。

(113) 為使?jié)L珠螺桿具有最佳的機(jī)械效率，必須根據(jù)使用的軸向負(fù)荷與螺桿轉(zhuǎn)速來選擇適當(dāng)?shù)念A(yù)負(fù)荷及螺桿螺旋角。

(114) 將各線匝集中參數(shù)單元串聯(lián)，即可得到軸向振動(dòng)的等效網(wǎng)絡(luò)模型。

(115) 江蘇恒源液壓有限公司是專業(yè)生產(chǎn)液壓軸向柱塞泵的中外合資企業(yè)。zaoj v.

(116) 鋼制印刷平臺(tái),X軸、Y軸向精密微調(diào)手柄,套色對(duì)版方便.

(117) 持續(xù)變形導(dǎo)致從共軸向非共軸轉(zhuǎn)變，最后形成后者的主體地位。

(118) 更大的接觸角型具有較好的軸向負(fù)荷能力。

(119) 將低碳鋼試樣的單軸拉伸簡(jiǎn)化為軸向的一維問題.

(120) 無保持器單向推力球軸承，帶沖壓外罩，為不可分離型軸承，可承受單向軸向載荷，防塵效果好。

(121) 利用拓?fù)鋬?yōu)化的方法，從調(diào)整吸能部件軸向壓皺剛度觀點(diǎn)出發(fā)，建立拓?fù)鋬?yōu)化模型進(jìn)行優(yōu)化分析。

(122) 在球軸承,徑向間隙的增加,軸向游隙增長.

(123) 軸系軸向受力后，等效扭轉(zhuǎn)剛度和彎曲剛度等參數(shù)都會(huì)有所改變，因而對(duì)軸系彎扭耦合振動(dòng)特性也將有所變化，從而可能對(duì)軸系的安全運(yùn)行產(chǎn)生影響。

(124) 為使剪滯翹曲應(yīng)力滿足軸向自平衡條件，選取了新的翼緣板縱向翹曲位移模式。

(125) 軸向引線固定電感器，在鐵氧體磁芯上單層或多層繞線，環(huán)氧樹造脂包封，包裝形式可以編帶也可袋裝。

(126) 機(jī)器人技術(shù)與數(shù)控技術(shù)有一定的關(guān)系，但與之不同之處在于機(jī)器人在更多軸向運(yùn)動(dòng)中產(chǎn)生更高的速率和運(yùn)動(dòng)。

(127) 根據(jù)移動(dòng)方向,可分為徑向游隙和軸向游隙.

(128) 由于對(duì)旋軸流式風(fēng)機(jī)電動(dòng)機(jī)軸承要承受較大的軸向負(fù)荷和徑向負(fù)荷，實(shí)際使用過程中常發(fā)生電動(dòng)機(jī)軸承損壞的現(xiàn)象。

(129) 同時(shí)，聲衰減系數(shù)的存在有利于軸向分辨率的提高。

(130) 在1周和6周的治療后，使用微型CT體視學(xué)分析和軸向壓力試驗(yàn)測(cè)定脊柱骨小梁結(jié)構(gòu)，總體剛度和強(qiáng)度。

(131) 發(fā)電機(jī)起動(dòng)器，發(fā)電機(jī)控制單元，壓縮機(jī)驅(qū)動(dòng)馬達(dá)，直流電動(dòng)機(jī)，離心式吹風(fēng)機(jī)，葉片軸向吹風(fēng)機(jī)，重繞機(jī)電產(chǎn)品服務(wù)。

(132) 采用軸向隱失波激勵(lì)增益的方式，使激光增益區(qū)域局限在光纖回音壁模式的模場(chǎng)區(qū)域內(nèi)，顯著地降低了回音壁模式光纖激光輻射的抽運(yùn)閾值，由此形成一種低閾值的回音壁模式光纖激光器。

(133) 轂可以相對(duì)于腿狀物的外端成向上的軸向拱狀，以進(jìn)一步增加瓣膜的可視性。

(134) 圓圈代表項(xiàng)目，垂直軸向我們展示項(xiàng)目投資的回報(bào)，水平軸展示記分卡的記分值，從低到高。

(135) 文章利用玻璃纖維編織一種新型雙軸向增強(qiáng)緯編間隔織物，并制作了該種結(jié)構(gòu)的織物增強(qiáng)復(fù)合材料。

(136) 與此同時(shí)，排隊(duì)購房的樓盤也在悄悄發(fā)生變化，呈現(xiàn)從內(nèi)環(huán)線、中環(huán)線為中心軸向外環(huán)線區(qū)域擴(kuò)展的趨勢(shì)。

(137) 建立了共振腔型消聲器一維軸向聲傳播模型，揭示了圓形旁支型共振進(jìn)氣消聲器的消聲機(jī)理。

(138) 根據(jù)函數(shù)隨機(jī)誤差公式，給出了載體質(zhì)心處線加速度和軸向角速度誤差傳遞公式，有利于慣性系統(tǒng)傳感器的選擇及系統(tǒng)的組建。

(139) 計(jì)算結(jié)果反映了氣隙磁密沿軸向分布不均勻性及漏磁通的比例關(guān)系。

(140) 為模擬大氣邊界層，實(shí)驗(yàn)段較長，實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ头旁趯?shí)驗(yàn)段后部。為減小軸向靜壓梯度頂板高度分段可調(diào)。風(fēng)速比航空鳳洞低。

(141) 該模型可以合理解釋筒形件反旋時(shí)金屬軸向流動(dòng)所引起的多種缺陷。

(142) 提供一種零件圖中軸向尺寸完整性檢查的方法.

(143) 結(jié)果南方紅豆杉根的次生結(jié)構(gòu)由周皮和維管系統(tǒng)組成，次生木質(zhì)部由軸向系統(tǒng)和徑向系統(tǒng)兩部分構(gòu)成。

(144) 所介紹的芯棒監(jiān)視器可以對(duì)無縫鋼管冷軋機(jī)錐形芯棒的斷裂和軸向竄動(dòng)進(jìn)行連續(xù)監(jiān)視，由于它采用了非晶態(tài)合金制成的芯棒位移傳感器，因而具有很高的靈敏度和反應(yīng)速度。

(145) 最后，從非平衡態(tài)熱力學(xué)角度討論了火球?qū)μ趴?em>軸向溫度場(chǎng)穩(wěn)定性的影響。

(146) 游動(dòng)天輪的輪體除作旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)外，還可以軸向移動(dòng)，主要適用于串車提升。

(147) 本文計(jì)算了在平衡自場(chǎng)、線性擺動(dòng)器場(chǎng)和軸向磁場(chǎng)作用下的電子軌道，并由此求得有線性擺動(dòng)器的自由電子激光器的自發(fā)輻射和受激輻射。

(148) 本文對(duì)用16層纖維增強(qiáng)材料對(duì)稱鋪設(shè)成的試樣，在軸向載荷和熱載下的應(yīng)力分布作了計(jì)算。

(149) 實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明湍動(dòng)床存在著明顯的軸向返混,軸向擴(kuò)散系數(shù)與氣速有關(guān).

(150) 普通等離子噴槍外徑向送粉，粉末利用率低，采用軸向送粉等離子噴涂系統(tǒng)在不銹鋼上制備了納米氧化鉻涂層。