1, 當(dāng)目標(biāo)函數(shù)是塑性極限彎矩凸函數(shù)時(shí)，證明了這一最優(yōu)性條件也是最優(yōu)解的充分條件。

2, 求出了三個(gè)方向位移的全解，得到了彎矩放大系數(shù)的計(jì)算公式，截面上任意點(diǎn)正應(yīng)力和剪應(yīng)力的計(jì)算公式。

3, 網(wǎng)格加密后，折算彎矩無外推結(jié)果的結(jié)點(diǎn)值用雙一次康斯曲面插值求得折算彎矩值。

4, 本文介紹了一種用于板簧簧片預(yù)加彎矩分配計(jì)算的函數(shù)計(jì)算法，并給出了計(jì)算實(shí)例。

5, 提出了新的變截面梁臨界彎矩計(jì)算式，其表達(dá)形式與等截面梁的公式相同，便于工程應(yīng)用。

6, 桿中的剪力在彎矩的推導(dǎo)中是不明顯的.

7, 通過比較彈性范圍內(nèi)兩試驗(yàn)的彎矩包絡(luò)圖得知，目前我國(guó)樁基抗震設(shè)計(jì)方法中在液化傾斜場(chǎng)地若不考慮土體運(yùn)動(dòng)作用，即便將可液化土體抗力折減為零也存在不足。

8, 以長(zhǎng)樁結(jié)構(gòu)能夠承受的最大彎矩和吊點(diǎn)力不為負(fù)值作為限制條件，得出安全作業(yè)跨距和傾角參數(shù)控制曲線。

9, 彎矩的產(chǎn)生可能導(dǎo)致管線的破壞.

10, 沿每個(gè)邊有兩個(gè)邊界條件:撓度或等效剪力,斜度或彎矩應(yīng)分別等于沿邊界的已給值.

11, 預(yù)應(yīng)力框架次彎矩與連續(xù)梁相比有著自己的特點(diǎn).

12, 在梁的極限分析中采用新的剛塑性模型,推導(dǎo)出極限彎矩公式.

13, 整體式閘室結(jié)構(gòu)中底板和閘墻剛性連接，閘墻承受的彎矩能夠傳遞給底板，使得底板承受的彎矩一般很大。

14, 體育場(chǎng)席臺(tái)上方的雨篷懸挑24米，輪廓近似于彎矩曲線，有三座連接上下層看臺(tái)的螺旋形樓梯，從看臺(tái)逐層懸挑出去。

15, 從計(jì)算結(jié)果來看，摩擦輪上的彎矩和應(yīng)力水平，遠(yuǎn)較單繩提升機(jī)卷筒的數(shù)值為低。

16, 從減小滾筒體和滾筒軸彎矩的角度進(jìn)行分析，得出接盤間距存在一個(gè)使?jié)L筒重量最小的最佳值的重要結(jié)論，為合理確定滾筒體和滾筒軸的幾何尺寸提供了依據(jù)。

17, 本文首先討論薄板彎曲問題彎矩函數(shù)的物理意義.

18, 目前常用的彎矩方程表達(dá)式通常是一個(gè)分段函數(shù)表達(dá)式，這給理論研究帶來了許多冗繁的工作。

19, 一般由升力所產(chǎn)生的彎矩對(duì)最終的彎矩只有很小的影響.

20, 實(shí)際工程中各吊索間長(zhǎng)度總是存在偏差，因此會(huì)給吊索的吊力和樁身彎矩帶來不容忽視的影響。

21, 實(shí)際工程應(yīng)用證明，該技術(shù)可有效減小地下連續(xù)墻側(cè)移和彎矩，有縮短工程施工總工期、節(jié)省費(fèi)用等優(yōu)點(diǎn)。

22, 基于PVRC緊密性的計(jì)算方法，以墊片應(yīng)力為判據(jù)，關(guān)聯(lián)了外彎矩與接頭緊密度之間的關(guān)系。

23, 以不同受力狀態(tài)下圓板單元體進(jìn)入塑性極限狀態(tài)時(shí)的內(nèi)力分析為基礎(chǔ)，建立了圓板在摩爾庫侖準(zhǔn)則基礎(chǔ)上用彎矩表示的內(nèi)力屈服條件。

24, 通過試驗(yàn)，本文對(duì)用碳纖維加固的二次受力鋼筋砼梁的破壞特性、屈服彎矩、極限承載力、剛度等進(jìn)行了研究與分析。

25, 運(yùn)用該方法無須解大型聯(lián)立方程組，可快速、準(zhǔn)確地直接求出三彎矩方程的解，并且從數(shù)學(xué)上對(duì)虛擬彎矩法的理論進(jìn)行了論證。

26, 由于前排樁和后排樁的受荷模式不同、剛度不同，從而樁頭彎矩不同。

27, 對(duì)于鋼軌抗滑樁，把測(cè)斜儀所測(cè)橫向變形當(dāng)作鋼軌樁的彎曲變形，然后再反算出鋼軌樁的彎矩、正應(yīng)力和抗滑力。

28, 按應(yīng)力分析設(shè)計(jì)方法校核法蘭；基于PVRC緊密性的計(jì)算方法，以墊片應(yīng)力為判據(jù)，關(guān)聯(lián)了外彎矩與接頭緊密度之間的關(guān)系。

29, 利用河海大學(xué)巖土所自行研制開發(fā)的大型試驗(yàn)?zāi)Ｐ筒圻M(jìn)行PCC樁水平承載足尺試驗(yàn)，實(shí)測(cè)得到了水平荷載作用下樁身彎矩分布。

30, 試件全部采用簡(jiǎn)支,跨中兩點(diǎn)對(duì)稱單調(diào)靜力加載,考慮抗剪連接程度及正負(fù)彎矩的影響.

31, 節(jié)點(diǎn)板應(yīng)力在豎腹桿與斜腹桿夾角板邊緣處較大，豎腹桿、斜腹桿、斜撐應(yīng)力狀態(tài)不均勻，鋼桿件存在較大的彎矩。

32, 整體變形類似鍋底狀，以底部受拉為主要受力狀態(tài)，同時(shí)與基礎(chǔ)相接的框架柱根部有很大的彎矩，設(shè)計(jì)時(shí)要充分注意。

33, 計(jì)算表明：正常使用下作用效應(yīng)的持久組合工況下靠陸側(cè)樁身有最大值彎矩；施工作用效應(yīng)的短暫組合工況下靠陸側(cè)樁身彎矩是從樁頂至樁頭逐漸衰減的。

34, 系統(tǒng)內(nèi)的一個(gè)支點(diǎn)產(chǎn)生一個(gè)彎矩效果,等效于彈簧效果.

35, 基材對(duì)接合點(diǎn)的破壞彎矩、剛性效率影響較大，兩個(gè)性能指標(biāo)的值由大到小依次為竹集成材、中密度纖維板和刨花板。

36, 本文采用理論推導(dǎo)和有限元并用的方法，對(duì)雙向壓彎構(gòu)件的彎矩放大系數(shù)作了一定的研究。