1) 介紹了鋼包回轉(zhuǎn)臺(tái)地腳螺栓在低應(yīng)力狀態(tài)下發(fā)生脆性斷裂的實(shí)例。

2) 氣體分餾裝置脫乙烷塔頂冷卻器浮頭螺栓，半數(shù)發(fā)生脆性斷裂。

3) 該斷裂為地殼淺部構(gòu)造層次的脆性斷裂，主要的變形機(jī)制是碎裂作用。

4) 應(yīng)力三軸性是控制高強(qiáng)匹配和低強(qiáng)匹配接頭脆性斷裂的主要力學(xué)因素，而應(yīng)變集中控制著中強(qiáng)匹配接頭的延性蠕變斷裂。

5) 為工程中的裂紋體的脆性斷裂分析與評(píng)定，提供了必要的計(jì)算依據(jù)。

6) 鐵素體球鐵鑄件支架在裝配時(shí)發(fā)生脆性斷裂失效。

7) 該復(fù)合材料韌性降低，使其斷裂形態(tài)從塑性斷裂轉(zhuǎn)變?yōu)?em>脆性斷裂。

8) 斷口形貌分析發(fā)現(xiàn)材料由韌性斷裂轉(zhuǎn)變成脆性斷裂。

9) 出現(xiàn)小裂紋必然是脆性斷裂的前兆.

10) 研究了復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下單元體內(nèi)各物理量對(duì)材料脆性斷裂的影響，修正了第一、第二強(qiáng)度理論，給出了一個(gè)鑄鐵脆性斷裂的強(qiáng)度條件。

11) 鉆桿接頭的各種縱向開(kāi)裂屬于低應(yīng)力脆性斷裂。

12) 通過(guò)宏觀和微觀分析，證實(shí)模板的斷裂屬脆性斷裂，導(dǎo)致模板斷裂的主要原因是熱處理時(shí)回火不足，模板磨削不當(dāng)是斷裂的外部原因。

13) 對(duì)于鋼橋，按照破壞形式對(duì)各類病害進(jìn)行分類，主要有疲勞和脆性斷裂、腐蝕、失穩(wěn)以及機(jī)械損傷。

14) 鈉腐蝕后，兩種鎢試樣的沿晶脆斷特征變得更為顯著，為沿晶和穿晶混合型脆性斷裂。

15) 沖擊后纖維增強(qiáng)材料內(nèi)部出現(xiàn)撕裂、抽拉痕跡；鐵基材料發(fā)生脆性斷裂。

16) 結(jié)果表明，隨著溫度的提高，蠕變?cè)嚇又械目斩闯叽缵呌谠龃�，空洞密度增加�?em>脆性斷裂面的比例降低。

17) 三山島金礦區(qū)位于膠東半島西北部，區(qū)內(nèi)構(gòu)造、巖漿活動(dòng)強(qiáng)烈，以發(fā)育脆性斷裂為特征。

18) 從最弱鏈模型的物理本質(zhì)出發(fā)，探討了影響焊接熱影響區(qū)脆性斷裂的主要因素。

19) 結(jié)果表明，此批彈簧斷裂是由磨削加工不當(dāng)在磨劑端面下亞表層產(chǎn)生了氫致沿晶開(kāi)裂帶，彈簧服役承載時(shí)在正應(yīng)力的作用下發(fā)生了氫滯后脆性斷裂。

20) 對(duì)位芳綸扭轉(zhuǎn)疲勞斷口呈現(xiàn)原纖分裂，UHMWPE纖維皮層呈蠕變特征，芯層有脆性斷裂特征。